【上海水处理设备网www.szxqhb.com】一、UA SB反应器的反应原理UA SB反应器可分为两个区域，反应区和气、液、固三相分离区。反应区下部，由沉淀性能良好的污泥（颗粒污泥或絮状污泥）形成厌氧污泥床。当废水由反应器底部进入反应器后，由于水的向上流动和产生的大量气体上升形成了良好的自然搅拌作用，并使一部分污泥在反应区的污泥床上方形成相对稀薄的污泥悬浮层。工业纯水设备悬浮液进入分离区后，气体首先进入集气室被分离，含有悬浮液的废水进入分离区的沉降室，由于气体已被分离，沉降室扰动很小，污泥在此沉降，由斜面返回反应区。
二、UA SB反应器运行的三个重要前提

1反应器内形成沉淀性能良好的颗粒污泥或絮状污泥。

2由于产气和进水的均匀分布所形成的良好的自然搅拌作用。

3合理的三相分离器使沉淀性能良好污泥能保留在反应区内。

三、UA SB反应器启动运行的四个阶段

对于一个新建的UA SB反应器来说，启动过程主要是用未经驯化的絮状污泥对其进行接种，并经过一定时间的启动调试运行，使反应器达到设计负荷并实现有机物的去除效果，上海水处理设备通常这一过程会随同着污泥颗粒化的实现，因此也称为污泥的颗粒化。
由于厌氧微生物，特别是甲烷菌增殖很慢，厌氧反应器的启动需要很长时间。
但是一旦启动完成，停止运行后的再次启动可以迅速完成。
第一阶段 UA SB启动运行初始阶段

1选用接种污泥

选用污水厂污泥消化池的消化污泥接种（具有一定的产甲烷活性）
接种污泥的方法：接种污泥量、接种污泥的浓度
方法：将含固80%接种污泥加水搅拌后，均匀倒入到UA SB反应池。

接种污泥量：接种污泥量为UA SB反应器的有效容积的30%50%最少15%一般为30%接种污泥的填充量不超过UA
SB反应器的有效容积的60%本系统接种污泥量为80m3

种污泥的浓度：初启动时，稀型污泥的接种量为2030kgVSS/m3,浓度小于40kgVSS/m3稠型硝化污泥接种量可以略小些。
亦有建议以6~8kgVSS/m3为宜，因为消化污泥一般为絮状体，不宜接种太多，太对了对颗粒污泥不但没有好出，反而有利，种泥即污泥种的意思，种泥太多事没有必要的颗粒污泥并非是种泥本身形成的而是以种泥为种子，提供充分的营养基质下由新繁殖的微生物形成，种泥多了反而会与初生得颗粒污泥争夺养分，有利于颗粒污泥的形成。

2接种污泥时的水质

配制低浓度的废水有利于颗粒污泥的形成，但浓度也应当足够维持良好的细菌生长条件，因此，初始配水最低CODcr浓度为2000mg/L然后逐步提高有机负荷直到可降解的CODcr去除率达到80%为止。

当进水CODcr浓度高时，可采用稀释水进水,调节到适宜的CODcr浓度值。

第二阶段 初始运行阶段）估计30天）

初始阶段是指反应器负荷低于2kgCODcr/m3d运行阶段，此阶段反应器的负荷由0.1kgCODcr/m3d开始，逐步分多次提升到2kgCOD/m3d

开始采用间歇进水，污泥负荷宜控制在0.05-0.2kgCODcr/KgVssd,当接种污泥逐渐适应废水后，污泥逐渐具有除去有机物的能力，当CODcr去除率达到80%或出水有机酸浓度低于200-300mg/L,可以提升进水负荷大约为0.5kgCODcr/m3d此时进水有间歇进水改为连续进水。
提升CODcr浓度规范为:当可生物降解的CODcr去除率达到80%后方可提高，工业纯水设备直到达2kgCOD/m3d为初始阶段。

这段运行中，有少量的非常细小的分散污泥带出，其主要原因是水的上流速度和逐渐产生的少量沼气
初始运行阶段，每日测定进,出水流量、pHCODcrALKVFA SS等项目，经测定结果判断，若出水VFA ＜3mmol/lVFA /A LK=0.3以下，表示UA SB系统运行正常。

第三阶段：颗粒污泥出现期（预计25天）

结束初期启动后，污泥已适应废水性质并具有一定除去有机物的能力，这时应及时提升污泥负荷为0.25kgCODcr/kgVSSd或进水容积负荷2.0kgCODcr/m3d使微生物获得足够的营养。
反应器的有机负荷由2kgCOD/m3d3.0kgCOD/m3d运行阶段。此阶段的反应负荷由2kgCOD/m3d开始，每次0.1kgCOD/m3d有机负荷提升，也可以每次负荷增加20%每次操作所需时间长短不同，有时可长达两周，有时仅几天，经过多次重复操作可达到设计指标。
但提升有机负荷的规范与监测项目判断运行正常的方法同初始运行阶段。上海水处理设备这段运行中，由于提升水量大，COD浓度高，产气量和上流速度的增加引起污泥膨胀，污泥量带出量多，大多为细小非分散的污泥或局部絮状污泥。这种污泥的带出，有利于颗粒化污泥的形成。
第四阶段：颗粒污泥培养期（30天）

本阶段的任务是要实现反应器内德污泥全部颗粒化或使反应器达到设计负荷，为了加速污泥的增值，应尽快把污泥负荷提高至0.4-0.5kgCODcr/kgVSSd使微生物获得充沛养料，促进其快速增长。

这一阶段是指反应器的有机负荷达到设计指标3.0kgCOD/m3d以后的稳定运行阶段。这段的运行中，PH值、温度、有机负荷、VFA ALK等各项操作参数严格控制，工业纯水设备逐步形成颗粒污泥。

注：1自初始阶段开始，每日监测项目一次，进、出水PH值、CODSSVFA ALK流量。

2根据监测结果进行分析、判断、及时调整进水量、浓度、坚持稳定运行。

四、UA SB反应器调试运行控制工艺参数

1反应温度（常温）

35±2℃，指反应器内反应液的温度，高出细菌的生长温度的上限，将导致细菌死亡。当温度下降并低于温度范围的下限时，从整体上讲，细菌不会死亡，而只是逐渐停止或减弱代谢活动，菌种处于休眠状态。
2pH值

pH值是影响厌氧消化过程的重要因素，许多研究结果和实际运行经验标明，厌氧消化需要一个相对稳定的pH值范围，对于以产甲烷为主要目的厌氧过程来说，ph值范围为6.8~7.8最佳PH值范围为6.8~7.2pH值范围是指UA SB反应器内反应区的pH而不是进液的pH因为废水进入反应器内，生物化学过程和稀释作用可以迅速改变进液的pH值。对pH值改变最大的影响因素是酸的形成，特别是乙酸的形成。因此含有大量溶解性碳水化合物（如糖、淀粉）等废水进入反应器后pH将迅速降低。而乙酸化的废水进入反应器后pH将上升。对于含大量蛋白质或氨基酸的废水，由于氨的形成，pH会略有上升。对不同的废水可选择不同的进液pH值。

3出水VFA 浓度与组成

因为VFA 去除水平可以直接反映出反应器运行的状况，正常情况下，底物由酸化菌转化为VFA
VFA 可被甲烷菌转化甲烷，因此甲烷菌活跃时，出水VFA 浓度较低，上海水处理设备当出水VFA 浓度低于3mmol/l或200mg乙酸/L时，反应器运行状态最为良好。

4营养物与微量元素

主要营养物氮、磷、钾和硫等以及其他生长必需的微量元素。例如（FeNiCo应当满足微生物生长的需要。一般N和P要求大约为CODNP=350~50051但由于发酵产酸菌的生长速率大大高于甲烷菌，因此较为精确的估算应当是CODNPS=50/Y51其中Y为细胞产率，对于发酵产酸菌Y=0.15对于产甲烷菌Y=0.03,此外,甲烷菌细胞组成中有较高浓度的铁、镍和钴。

5毒物

毒性化合物应当低于抑制浓度或应给于污泥足够的驯化时间。如：氨氮、无机硫化物、盐类、重金属、非极性有机化合物（挥发性脂肪酸）等，运行中都要根据监测结果进行判断，及时调整处置。
五、UA SB初次启动过程的注意事项

1对初期启动UA SB目标要明确

对UA
SB第一阶段）启动初期，不要追求反应器的处置效率和出水质量。初期的目标是使反应器逐渐进入“工作”状态。使菌种由休眠状态恢复、活化的过程。这一过程中，当菌种从休眠状态中恢复到营养细胞的状态后，还要经历对废水性质的适应。整个驯化增殖过程中，而原种污泥中可能浓度较低甲烷菌增长速度相对于产酸菌要慢得多。因此在颗粒污泥出现前的这一段相当长。这一段不可能快，也不能有较大的负荷。
2当废水CODcr浓度低于2000mg/L时，一般不需要稀释，可直接进液；当废水CODcr浓度高于2000mg/L时，可采用进水稀释，增大进水量，促使处置设施水流分布均匀。
3负荷增加的操作方法

启动最初负荷可从0.1~2.0kgCOD/m3d开始，当降解的CODcr去除率达到80%后，再逐步增大负荷。负荷不应增加太快，只要略高于容积负荷0.1kgCOD/m3d即可。工业纯水设备水力保管时间大于24小时。连续运行。直到有气体产生。5天后检查产气是否达到略高于0.1m3/m3d如果5天后反应器产气量仍未达到这一数值，可以停止进水，3天后再恢复进液，直到产气量增加达到0.1m3/m3d

检查出水VFA VFA 过高，则表示反应器负荷相当于当时的菌种活力偏高。出水VFA 若高于8mmol/l则停止进水，直到反应器内VFA 低于3mmol/l后，再继续以原浓度、原负荷进水，如果出水VFA 低于3mmol/l说明反应器运行良好。

4增加负荷量

增加负荷量可以通过增大进水量，或者降低进水稀释比的方法，负荷每次可提升20~30%可以重复进行。每次操作所需时间长短不同，有时长达两周，有时仅需几天，要根据监测数据判断，直到达到设计负荷为止。
5水力停留时间

水力停留时间对于厌氧工艺的影响是通过上升流速来表现的一方面高的液体流速增加污水系统内进水区的扰动，因此增加了生物污泥与进水有机物之间的接触，有利于提高去除率。上海水处理设备采用保守的UA SB系统的情况下，上升流速的平均值一般不超过0.5m/h这是为保证颗粒污泥形成的重要条件之一。
6运行中始终保持VFA /A LK=0.3以下，否则挥发性脂肪酸积累运行失败。
六、厌氧生物处理的影响因素

1温度—厌氧废水处置分为低温、中温和高温三类

迄今大多数厌氧废水处置系统在中温范围运行，此范围温度每升高10℃，厌氧反应速度约增加一倍。中温工艺以30-40℃最为常见，其最佳处置温度在35-40℃间。高温工艺多在50-60℃间运行。上述范围内，温度的微小动摇（如1-3℃）对厌氧工艺不会有明显影响，但如果温度下降幅度过大（超越5℃）则由于污泥活力的降低，反应器的负荷也应当降低以防止由于过负荷引起反应器酸积累等问题，即我常说的酸化”否则沼气产量会明显下降，甚至停止发生，与此同时挥发酸积累，出水pH下降，COD值升高。

注：以上所谓温度指厌氧反应器内温度

2pH

厌氧处理的这一pH范围是指反应器内反应区的pH而不是进液的pH因为废水进入反应器内，生物化学过程和稀释作用可以迅速改变进液的pH值。反应器出液的pH一般等于或接近于反应器内的pH对pH值改变最大的影响因素是酸的形成，特别是乙酸的形成。因此含有大量溶解性碳水化合物（例如糖、淀粉）等废水进入反应器后pH将迅速降低，而己酸化的废水进入反应器后pH将上升。对于含大量蛋白质或氨基酸的废水，由于氨的形成，pH会略上升。工业纯水设备反应器出液的pH一般会等于或接近于反应器内的pHpH值是废水厌氧处置最重要的影响因素之一，厌氧处理中，水解菌与产酸菌对pH有较大范围的适应性，大多数这类细菌可以在pH为5.0-8.5范围生长良好，一些产酸菌在pH小于5.0时仍可生长。但通常对pH敏感的甲烷菌适宜的生长pH为6.5-7.8这也是通常情况下厌氧处置所应控制的pH范围。公司要求厌氧反应器内pH控制在6.8-7.2之间。
进水pH条件失常首先表示在使产甲烷作用受到抑制（表示为沼气发生量降低，出水COD值升高）即使在产酸过程中形成的有机酸不能被正常代谢降解，从而使整个消化过程各个阶段的协调平衡丧失。如果pH继续下降到5以下不只对产甲烷菌形成毒害，对产酸菌的活动也产生抑制，进而可以使整个厌氧消化过程停滞，而对此过程的恢复将需要大量的时间和人力物力。pH值在短时间内升高过8一般只要恢复中性，产甲烷菌就能很快恢复活性，整个厌氧处置系统也能恢复正常。
3有机负荷和水力停留时间

有机负荷的变化可体现为进水流量的变化和进水CODcr值的变化。厌氧处理系统的正常运转取决于产酸和产甲烷速率的相对平衡，有机负荷过高，则产酸率有可能大于产甲烷的用酸率，从而造成挥发酸的积累使pH迅速下降，阻碍产甲烷阶段的正常进行，严重时可导致“酸化”而且如果有机负荷的提高是由进水量增加而产生的过高的水力负荷还有可能使厌氧处理系统的污泥流失率大于其增长率，进而影响整个系统的处置效率。水力停留时间对于厌氧工艺的影响主要是通过上升流速来表现出来的一方面，较高的水流速度可以提高污水系统内进水区的扰动性，从而增加生物污泥与进水有机物之间的接触，提高有机物的去除率。另一方面，为了维持系统中能拥有足够多的污泥，上升流速又不能逾越一定限值，上海水处理设备通常采用UA SB法处置废水时，为形成颗粒污泥，厌氧反应器内的上升流速一般不低于0.5m/h

4悬浮物

悬浮物在反应器污泥中的积累对于UA SB系统是有利的悬浮物使污泥中细菌比例相对减少，因此污泥的活性降低。由于在一定的反应器中内能坚持一定量的污泥，悬浮物的积累最终使反应器产甲烷能力和负荷下降。

引：针对于调节池内的浮渣及进入污水处置厂的污水中的悬浮物质我日常工作当中需采取必要的措施和手段将其除去）
七、UA SB反应器罕见故障

1污泥颗粒化的意义

颗粒污泥即我常说的厌氧污泥，形成实际上是微生物固定化的一种形式，其外观为具有相对规则的球形或椭圆形黑色颗粒。光学显微镜下观察，颗粒污泥呈多孔结构，外表有一层透明胶状物，其上附着甲烷菌。颗粒污泥靠近外表面部分的细胞密度最大，内部结构松散，粒径大的颗粒污泥内部往往有一个空腔。大而空的颗粒污泥容易破碎，其破碎的碎片成为新生颗粒污泥的内核，一些大的颗粒污泥还会因内部产生的气体不易释放进来而容易上浮，以至被水流带走，只要量不大，这也为一种正常现象。

厌氧反应器内颗粒污泥形成的过程称之为颗粒污泥化，颗粒污泥化是大多数UA SB反应器启动的目标和成功的标志。污泥的颗粒化可以使UA SB反应器允许有更高的有机物容积负荷和水力负荷。
厌氧反应器内的颗粒污泥其实是一个完美的微生物水处理系统。这些微生物在厌氧环境中将难降解的有机物转化为甲烷、二氧化碳等气体与水系统分离并实现菌体增殖，通过这种方式污水得到净化。这里面涉及到两类关系极为密切的厌氧菌：产酸菌和产甲烷菌。工业纯水设备产酸菌将有机物转化为挥发性有机酸，而产甲烷菌利用这些有机酸把他转化为甲烷、二氧化碳等气体，这时污水得到净化。这个过程中，对于净化污水来说，起关键作用的甲烷菌，而甲烷菌对于环境的变化是相当敏感的一旦温度、pH有毒物质侵入、负荷等因素变化，均易引发其活力的下降，导致挥发酸积累，挥发酸积累的直接后果是系统pH下降，如此循环，厌氧反应器开始“酸化”

2什么是酸化”

UA SB反应器在运行过程中由于进水负荷、水温、有毒物质进入等原因变化而导致挥发性脂肪酸在厌氧反应器内积累，从而出现产气量减小、出水CODcr值增加、出水pH值降低的现象，称之为“酸化”发生“酸化”反应器其颗粒污泥中的产甲烷菌受到严重抑制，不能将乙酸转化为甲烷，此时系统出水CODcr值甚至高于进水CODcr值，厌氧反应器处于瘫痪状态。

3挥发酸、碱度对厌氧反应器的运行的影响

1挥发性脂肪酸VFA

aVFA 简介

挥发性脂肪酸简称挥发酸，英文缩写为VFA 有机物质在厌氧产酸菌的作用下经水解、发酵发酸而形成的简单的具有挥发性的脂肪酸，如乙酸、丙酸等。挥发酸对甲烷菌的毒性受系统pH值的影响，如果厌氧反应器中的pH值较低，则甲烷菌将不能生长，系统内VFA 不能转化为沼气而是继续积累。相反在pH值为7或略高于7时，VFA 相对无毒的

挥发酸在较低pH值下对甲烷菌的毒性是可逆的pH值约等于5时，甲烷菌在含VFA 废水中停留长达两月仍可存活，但一般讲，其活性需要在系统pH值恢复正常后几天到几个星期才干够恢复。如果低pH值条件仅维持12h以下，产甲烷活性可在pH值调节之后立即恢复。

bVFA 积累发生的原因

厌氧反应器出水VFA 厌氧反应器运行过程中非常重要的参数，出水VFA 浓度过高，意味着甲烷菌活力还不够高或环境因素使甲烷菌活力下降而导致VFA 利用不充分，积累所致上海水处理设备。温度的突然降低或升高、毒性物质浓度的增加、pH动摇、负荷的突然加大等都会由出水VFA 升高反应进去。

进水状态稳定时，出水pH下降也能反能反映出VFA 升高，但是pH变化要比VFA 变化缓慢，有时VFA 可升高数倍而pH尚没有明显改变。因此从监测出水VFA 浓度可快速反映出反应器运行的状况，并因此有利于操作过程及时调节。过负荷是出水VFA 升高的原因。因此当出水VFA 升高而环境因素（温度、进水pH出水水质等）没有明显变化时，出水VFA 升高可由降低反应器负荷来调节，过负荷由进水COD浓度或进水流量的升高引起，也会由反应器内污泥过多流失引起。

cVFA 与反应器内pH值的关系

UA SB反应器运行过程中，反应器内的pH值应保持在6.5-7.8范围内，并应尽量减少动摇。pH值在6.5以下，甲烷菌即已受到抑制，pH值低于6.0时，甲烷菌已严重抑制，反应器内产酸菌呈现优势生长。此时反应器已严重酸化，恢复十分困难。

VFA 浓度增高是pH下降的主要原因，虽然pH检测非常方便，但它变化比VFA 浓度的变化要滞后许多。当甲烷菌活性降低，或因过负荷导致VFA 开始积累时，由于废水的缓冲能力，pH值尚没有明显变化，从pH值的监测上尚反映不出潜在问题。当VFA 积累至一定水平时，pH才会有明确变化。因此测定VFA 控制反应器pH降低的有效措施。

当pH值降低较多，一般低于6.5时就应采取应急措施，减少或停止进液，同时继续观察出水pH和VFA 待pH和VFA 恢复正常以后，反应器在较低的负荷下运行。工业纯水设备进水pH降低可能是反应器内pH下降的原因，这就要看反应器内碱度的多少，因此如果反应器内pH降低，及时检查进液pH有无改变并监测反应器内碱度也是很必要的

d厌氧反应器启动、运行过程中需注意与VFA 相关的问题

厌氧反应器运转正常的情况下，VFA 浓度小于3mmol/l但在启动和运行过程中VFA 出现一定的动摇是正常的不必太过惊慌。

①厌氧反应器启动阶段，当环境因素如出水pH罐温正常时，出水VFA 过高则表时反应器负荷相对于当时的颗粒污泥活力偏高。出水VFA 若高于8mmol/l则应当停止进液，直到反应器内VFA 低于3mmol/l后，再继续以原浓度、负荷进液运行。

②厌氧反应器运行阶段，运行负荷的增加可能会导致出水VFA 浓度的升高，当出水VFA 高于8mmol/l时，不要停止进液但要仔细观察反应器内pH值、CODcr值的变化防止“酸化”发生。增大负荷后短时间内，产气量可能会降低，几天后产气量会重新上升，出水VFA 浓度也会下降。但如果出水VFA 增大到15mmol/l则必需把降至原来水平，并保证反应器内pH不低于6.5一旦降至6.5以下，则有必要加碱调节pH

2碱度

a碱度简介

碱度不是碱，广义的碱度指的水中强碱弱酸盐的浓度，不同的pH值下的存在形式不同（弱酸跟上的H数目不同）能根据环境释放或吸收H离子，从而起到缓冲溶液中pH变化的作用，使系统内pH动摇减小上海水处理设备。碱度是不直接参与反应的

碱度是衡量厌氧系统缓冲能力的重要指标，系统耐pH冲击能力的衡量规范。因此UA SB运行过程中一般都要监测碱度的操作合理的厌氧反应器碱度一般在2000-4000mg/l正常范围在1000-5000mg/l以上碱度均以CaCO3计）

b碱度对UA SB颗粒污泥的影响

碱度对UA SB颗粒污泥的影响表示在两个方面：一是对颗粒化进程的影响；二是对颗粒污泥产甲烷活性(SMA
影响。碱度对颗粒污泥活性的影响主要表示在通过调节pH值(即通过碱度的缓冲作用使pH值变化较小)使得产甲烷菌呈不同的生长活性。

一定的碱度范围内，进水碱度高的反应器污泥颗粒化速度快，但颗粒污泥的SMA 低；进水碱度低的反应器其污泥颗粒化速度慢，但颗粒污泥的SMA 高。因此，污泥颗粒化过程中进水碱度可以适当偏高(但不能使反应器的pH＞8.2这主要是因为此时产甲烷菌会受到严重抑制)以加速污泥的颗粒化，使反应器快速启动；而在颗粒化过程基本结束时，进水碱度应适当偏低以提高颗粒污泥的SMA

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